2007年第36卷第12期文章目次
2007, 36(12):2069-2074.
摘要:
爆轰法是一种新颖的制备纳米材料的方法。近几十年来，许多研究工作者利用爆轰法在高温高压条件下制备出了金刚石，石墨，氮化硼等纳米材料。本文主要回顾了目前爆轰制备纳米材料的发展现状和研究进展，特别是综述了纳米氧化物（如氧化铝，氧化钛，氧化锌）以及复合氧化物（如铝酸锶，锰酸锂）的制备过程，以及爆轰合成纳米材料的机理，提出了今后进一步研究的一些建议。
爆轰法是一种新颖的制备纳米材料的方法。近几十年来，许多研究工作者利用爆轰法在高温高压条件下制备出了金刚石，石墨，氮化硼等纳米材料。本文主要回顾了目前爆轰制备纳米材料的发展现状和研究进展，特别是综述了纳米氧化物（如氧化铝，氧化钛，氧化锌）以及复合氧化物（如铝酸锶，锰酸锂）的制备过程，以及爆轰合成纳米材料的机理，提出了今后进一步研究的一些建议。
2007, 36(12):2075-2079.
摘要:
Ta2O5薄膜层具有较高的介电常数、折射率以及和ULSI加工过程中的相容性，因而将在硅芯片栅层材料、动态随机存储器、减反膜、气敏传感器、太阳能光伏电池面板介电层等方面得到应用。对以Ta（OC2H5）5为原料，通过常规金属有机化合物气相沉积、光致化学气相沉积、等离子增强化学气相沉积、原子层化学气相沉积和脉冲化学气相沉积法制备Ta2O5薄膜进行了评述，并对这些方法存在的问题进行了分析。
Ta2O5薄膜层具有较高的介电常数、折射率以及和ULSI加工过程中的相容性，因而将在硅芯片栅层材料、动态随机存储器、减反膜、气敏传感器、太阳能光伏电池面板介电层等方面得到应用。对以Ta（OC2H5）5为原料，通过常规金属有机化合物气相沉积、光致化学气相沉积、等离子增强化学气相沉积、原子层化学气相沉积和脉冲化学气相沉积法制备Ta2O5薄膜进行了评述，并对这些方法存在的问题进行了分析。
2007, 36(12):2080-2083.
摘要:
为确定AZ31镁合金初始动态再结晶的临界条件或临界应变，通过在变形温度范围473～623K、应变速率范围0．001-1 s^-1条件下进行等温压缩试验，利用所得数据并采用单参数方法，建立起AZ31镁合金初始动态再结晶的临界条件，即临界应变（εc）与变形条件（引入温度补偿应变速率因子即Zener-Hollomon参数）的定量关系，并对不同应变下合金微观组织的演变规律进行了研究。
为确定AZ31镁合金初始动态再结晶的临界条件或临界应变，通过在变形温度范围473～623K、应变速率范围0．001-1 s^-1条件下进行等温压缩试验，利用所得数据并采用单参数方法，建立起AZ31镁合金初始动态再结晶的临界条件，即临界应变（εc）与变形条件（引入温度补偿应变速率因子即Zener-Hollomon参数）的定量关系，并对不同应变下合金微观组织的演变规律进行了研究。
2007, 36(12):2084-2088.
摘要:
采用有限元程序计算TC21钛合金圆形缺口试样不同载荷下缺口根部的应力分布，以及循环载荷下缺口根部的循环应力比的变化。结果表明，缺口根部的轴向应力集中因子Kσ和应变集中因子Kε与载荷大小有关，但变化趋势不同。缺口根部区处于三向应力状态，尽管三向应力的最大值的位置随载荷变化而变化，但等效应力最大值在表面。根部位置切向应力与轴向应力的比值随着载荷的变化而变化。由于缺口根部的塑性变形，随载荷升高，缺口根部的应力比降低，当名义应力超过1100MPa时，应力比反而增加。在疲劳过程中，高循环应力时，缺口根部的应力比也有一定变化。
采用有限元程序计算TC21钛合金圆形缺口试样不同载荷下缺口根部的应力分布，以及循环载荷下缺口根部的循环应力比的变化。结果表明，缺口根部的轴向应力集中因子Kσ和应变集中因子Kε与载荷大小有关，但变化趋势不同。缺口根部区处于三向应力状态，尽管三向应力的最大值的位置随载荷变化而变化，但等效应力最大值在表面。根部位置切向应力与轴向应力的比值随着载荷的变化而变化。由于缺口根部的塑性变形，随载荷升高，缺口根部的应力比降低，当名义应力超过1100MPa时，应力比反而增加。在疲劳过程中，高循环应力时，缺口根部的应力比也有一定变化。
2007, 36(12):2089-2093.
摘要:
采用第一原理赝势平面波方法，计算了B2-YX（X=Cu，Rh，Ag，In）金属间化合物的基本物性。通过对不同点缺陷结构形成热和形成能的计算与比较，分析和预测了B2-YX金属间化合物中点缺陷结构的种类与存在形式。结果表明：B2-YX点缺陷结构主要是X子晶格上的空位与Y子晶格上的反位，在富Y的YX金属间化合物中主要为X空位，在富X的YX金属间化合物中则主要是X反位。通过对B2-YX金属间化合物完整晶体与点缺陷结构Cauchy压力参数C12．C44和G／B。值的比较，发现点缺陷能明显提高B2-YX金属间化合物的室温塑性，推测这很可能是含有点缺陷的实际B2-YX多晶材料比无缺陷理想单晶和NiAl多晶材料表现出更好室温塑性的原因之一。
采用第一原理赝势平面波方法，计算了B2-YX（X=Cu，Rh，Ag，In）金属间化合物的基本物性。通过对不同点缺陷结构形成热和形成能的计算与比较，分析和预测了B2-YX金属间化合物中点缺陷结构的种类与存在形式。结果表明：B2-YX点缺陷结构主要是X子晶格上的空位与Y子晶格上的反位，在富Y的YX金属间化合物中主要为X空位，在富X的YX金属间化合物中则主要是X反位。通过对B2-YX金属间化合物完整晶体与点缺陷结构Cauchy压力参数C12．C44和G／B。值的比较，发现点缺陷能明显提高B2-YX金属间化合物的室温塑性，推测这很可能是含有点缺陷的实际B2-YX多晶材料比无缺陷理想单晶和NiAl多晶材料表现出更好室温塑性的原因之一。
2007, 36(12):2094-2098.
摘要:
采用全三维有限元方法对大锭型开坯过程进行变形．传热耦合分析，定量计算了铸锭在整个工艺过程中热力参数（应变、应变速率和温度）的分布及演化情况；分析了铸锭的锻透性；获得了开坯后坯料内部应变和温度的分布规律，并与实际生产中的金相检测结果进行了对比。结果表明，模拟结果与试验结果一致，可为科学地制定大规格GH4169合金铸锭的开坯工艺提供理论依据。
采用全三维有限元方法对大锭型开坯过程进行变形．传热耦合分析，定量计算了铸锭在整个工艺过程中热力参数（应变、应变速率和温度）的分布及演化情况；分析了铸锭的锻透性；获得了开坯后坯料内部应变和温度的分布规律，并与实际生产中的金相检测结果进行了对比。结果表明，模拟结果与试验结果一致，可为科学地制定大规格GH4169合金铸锭的开坯工艺提供理论依据。
2007, 36(12):2099-2103.
摘要:
基于微观相场动力学模型和微观弹性理论，对Ni75cr19Al6.0合金的沉淀过程进行了研究。结果表明，合金沉淀初期，D022相以失稳分解机制从无序基体中析出，K12相以非经典形核长大机制析出，两相均呈现不规则形状且随机分布。共格沉淀相和母相之间的点阵错配度引起的弹性场对沉淀过程产生明显影响，D022相和L12相在沉淀后期表现出强烈的各向异性特征，其形貌均转变为长方块状，沿弹性“软”方向（[100]和[001]）规则分布，沉淀后期在基体中形成高度择优取向的微观组织。粗化过程中，D022相和L12相的平均半径的立方与时效时间整体上并不满足线性关系，弹性约束系统中的长大规律发生变化。
基于微观相场动力学模型和微观弹性理论，对Ni75cr19Al6.0合金的沉淀过程进行了研究。结果表明，合金沉淀初期，D022相以失稳分解机制从无序基体中析出，K12相以非经典形核长大机制析出，两相均呈现不规则形状且随机分布。共格沉淀相和母相之间的点阵错配度引起的弹性场对沉淀过程产生明显影响，D022相和L12相在沉淀后期表现出强烈的各向异性特征，其形貌均转变为长方块状，沿弹性“软”方向（[100]和[001]）规则分布，沉淀后期在基体中形成高度择优取向的微观组织。粗化过程中，D022相和L12相的平均半径的立方与时效时间整体上并不满足线性关系，弹性约束系统中的长大规律发生变化。
2007, 36(12):2104-2108.
摘要:
利用SEM和EDAX研究了Waspaloy合金不同温度下的凝固组织和合金元素的偏析并计算了液体的密度.结果表明,Waspaloy合金凝固时的偏析元素主要是Ti.随着温度的降低,Ti在液相中的含量从开始凝固时的2.90%上升至最高值8.91%,为正偏析元素;Cr和Co在晶干上富集,为负偏析元素.随着温度的降低和液相中Ti含量的升高,液析μ相的形态依次发生下面的变化颗粒状→条片状→块状.液体密度计算结果显示,液体的密度随着温度的下降而下降.当温度降至1300℃以下时,液体密度稍有上升.研究发现,这和液相中富Ti的η相和碳化物析出有关.液体的最大密度反转为0.01406 g·cm-3/℃,较易形成宏观偏析黑斑.
利用SEM和EDAX研究了Waspaloy合金不同温度下的凝固组织和合金元素的偏析并计算了液体的密度.结果表明,Waspaloy合金凝固时的偏析元素主要是Ti.随着温度的降低,Ti在液相中的含量从开始凝固时的2.90%上升至最高值8.91%,为正偏析元素;Cr和Co在晶干上富集,为负偏析元素.随着温度的降低和液相中Ti含量的升高,液析μ相的形态依次发生下面的变化颗粒状→条片状→块状.液体密度计算结果显示,液体的密度随着温度的下降而下降.当温度降至1300℃以下时,液体密度稍有上升.研究发现,这和液相中富Ti的η相和碳化物析出有关.液体的最大密度反转为0.01406 g·cm-3/℃,较易形成宏观偏析黑斑.
2007, 36(12):2109-2113.
摘要:
LY12合金经历高温低应变速率拉伸延伸率达到17％时，将其冷却至室温，在室温下拉伸，性质会发生很大变化：流变应力只有普通室温屈服应力的1／10左右：延伸率增加1倍左右。该现象与高温拉伸速率、温度、冷却方式密切相关。而经历高温高应变速率拉伸达到17％的延伸率，再在室温下拉伸的试样，则呈现出类似脆性的变形行为。利用透射电镜分析，从析出相和亚结构角度探讨了对应于不同宏观行为的微结构变化特征，并结合SEM断口分析，揭示了相应的断裂模式和断裂机制。
LY12合金经历高温低应变速率拉伸延伸率达到17％时，将其冷却至室温，在室温下拉伸，性质会发生很大变化：流变应力只有普通室温屈服应力的1／10左右：延伸率增加1倍左右。该现象与高温拉伸速率、温度、冷却方式密切相关。而经历高温高应变速率拉伸达到17％的延伸率，再在室温下拉伸的试样，则呈现出类似脆性的变形行为。利用透射电镜分析，从析出相和亚结构角度探讨了对应于不同宏观行为的微结构变化特征，并结合SEM断口分析，揭示了相应的断裂模式和断裂机制。
2007, 36(12):2114-2118.
摘要:
对LY12CZ材料进行了压痕蠕变和单轴拉伸蠕变试验.通过有限元方法,对压痕蠕变试验进行了模拟.通过压痕蠕变试验结合有限元的方法,确定了材料的蠕变参数,其中应力指数nmI=nI=4.894,蠕变常数c'mI=5.780×10-19s-1MPan.从以上的研究中发现,由单轴蠕变试验(nm和cm)和压痕蠕变试验结合有限元(n'mI和c'mI)分别得出的蠕变参数是一致的,而且最重要的是压痕蠕变指数与材料的蠕变指数是相等的,nm=nI.
对LY12CZ材料进行了压痕蠕变和单轴拉伸蠕变试验.通过有限元方法,对压痕蠕变试验进行了模拟.通过压痕蠕变试验结合有限元的方法,确定了材料的蠕变参数,其中应力指数nmI=nI=4.894,蠕变常数c'mI=5.780×10-19s-1MPan.从以上的研究中发现,由单轴蠕变试验(nm和cm)和压痕蠕变试验结合有限元(n'mI和c'mI)分别得出的蠕变参数是一致的,而且最重要的是压痕蠕变指数与材料的蠕变指数是相等的,nm=nI.
2007, 36(12):2119-2123.
摘要:
在420～650℃的温度范围内，研究了PM FGH95高温合金在应变率0．0001～0．01 s^-1范围内的拉伸性能及在不同应力比R=-1及R=0下的低周疲劳性能。拉伸试验结果表明：在此温度范围内，应变率对弹性模量、拉伸屈服强度及塑性模量的影响可以忽略不计；并且应变率自0．0001 s^-1大至0．01 s^-1时，弹性模量、拉伸屈服强度及塑性模量受温度的影响也不明显。PM FGH95合金受材料微结构的影响很大，材料含有的微缺陷对其力学性能有非常不利的影响。LCF试验结果表明：PM FGH95合金是循环硬化材料。当应力比R=-1时，温度对LCF寿命的影响很小；但在应力比R=0时，LCF寿命受温度的影响很大，且随着温度的增加材料的低周疲劳寿命减小。SEM断口扫描发现，断裂表面有很多的解理面，但没有疲劳条带，且此断裂模式下没有明显的塑性变形，所以FGH95合金的低周疲劳寿命几乎是由裂纹萌生阶段决定的。
在420～650℃的温度范围内，研究了PM FGH95高温合金在应变率0．0001～0．01 s^-1范围内的拉伸性能及在不同应力比R=-1及R=0下的低周疲劳性能。拉伸试验结果表明：在此温度范围内，应变率对弹性模量、拉伸屈服强度及塑性模量的影响可以忽略不计；并且应变率自0．0001 s^-1大至0．01 s^-1时，弹性模量、拉伸屈服强度及塑性模量受温度的影响也不明显。PM FGH95合金受材料微结构的影响很大，材料含有的微缺陷对其力学性能有非常不利的影响。LCF试验结果表明：PM FGH95合金是循环硬化材料。当应力比R=-1时，温度对LCF寿命的影响很小；但在应力比R=0时，LCF寿命受温度的影响很大，且随着温度的增加材料的低周疲劳寿命减小。SEM断口扫描发现，断裂表面有很多的解理面，但没有疲劳条带，且此断裂模式下没有明显的塑性变形，所以FGH95合金的低周疲劳寿命几乎是由裂纹萌生阶段决定的。
2007, 36(12):2124-2127.
摘要:
根据Fe基纳米晶粉末、粉芯的制作和巨磁阻抗（GMI）效应的测试，经过抽象化处理，提出了解释Fe基纳米晶粉末GMI效应的理论模型——球介观模型。分析表明，影响Fe基纳米晶粉末磁阻抗的根本因素有：与纳米晶粒磁化场强度相关的D函数，决定D函数的因素为纳米晶粒的半径尺，磁导率μ，电导率σ，外加直流磁场的大小Hex，外加交变磁场的角频率ω和幅值风，而且μ，σ，ω，R之间又相互影响、相互竞争、相互制约。利用该模型成功地解释了外加直流磁场对Fe基纳米晶粉末磁阻抗频谱曲线的共振频率、共振幅值、灵敏度变化规律的影响。
根据Fe基纳米晶粉末、粉芯的制作和巨磁阻抗（GMI）效应的测试，经过抽象化处理，提出了解释Fe基纳米晶粉末GMI效应的理论模型——球介观模型。分析表明，影响Fe基纳米晶粉末磁阻抗的根本因素有：与纳米晶粒磁化场强度相关的D函数，决定D函数的因素为纳米晶粒的半径尺，磁导率μ，电导率σ，外加直流磁场的大小Hex，外加交变磁场的角频率ω和幅值风，而且μ，σ，ω，R之间又相互影响、相互竞争、相互制约。利用该模型成功地解释了外加直流磁场对Fe基纳米晶粉末磁阻抗频谱曲线的共振频率、共振幅值、灵敏度变化规律的影响。
2007, 36(12):2128-2131.
摘要:
对TA15钛合金的疲劳裂纹扩展速率及其影响因素进行了研究。结果表明，在口区锻造的模锻件，其低倍组织为清晰可见的声晶粒，属于较粗大的网篮组织。在α＋β区锻造的模锻件，其组织为双态组织。声区锻件的塑性偏低，但其da／dN疲劳裂纹扩展速率明显比α＋β区锻件的慢。声区锻件的da／dN疲劳裂纹的断口形貌中，包括裂纹扩展的初期、中间阶段和末尾断裂阶段，都明显存在二次裂纹和解理脆性特征。
对TA15钛合金的疲劳裂纹扩展速率及其影响因素进行了研究。结果表明，在口区锻造的模锻件，其低倍组织为清晰可见的声晶粒，属于较粗大的网篮组织。在α＋β区锻造的模锻件，其组织为双态组织。声区锻件的塑性偏低，但其da／dN疲劳裂纹扩展速率明显比α＋β区锻件的慢。声区锻件的da／dN疲劳裂纹的断口形貌中，包括裂纹扩展的初期、中间阶段和末尾断裂阶段，都明显存在二次裂纹和解理脆性特征。
2007, 36(12):2132-2135.
摘要:
采用扩展X射线精细结构谱（EXAFS）研究了热处理对Mg65Cu25Gd10金属玻璃结构的影响，分析了力学性能与结构变化的相关性。结果表明：Mg6sCu2sGd10金属玻璃中主要存在两种短程有序Cu-Mg及Cu-Gd，两种短程有序在晶化过程中变化的机制不同。前者，化学与拓扑短程有序均发生了明显变化，而Cu-Gd以拓扑短程有序变化为主。Mg65Cu25Gd10金属玻璃在退火后力学性能的下降主要是由于Cu原子周围短程有序的增加（低温阶段）和晶相的出现（高温阶段）引起的。Gd原子局域结构在退火期间无明显变化，故其对力学性能的变化影响较小。
采用扩展X射线精细结构谱（EXAFS）研究了热处理对Mg65Cu25Gd10金属玻璃结构的影响，分析了力学性能与结构变化的相关性。结果表明：Mg6sCu2sGd10金属玻璃中主要存在两种短程有序Cu-Mg及Cu-Gd，两种短程有序在晶化过程中变化的机制不同。前者，化学与拓扑短程有序均发生了明显变化，而Cu-Gd以拓扑短程有序变化为主。Mg65Cu25Gd10金属玻璃在退火后力学性能的下降主要是由于Cu原子周围短程有序的增加（低温阶段）和晶相的出现（高温阶段）引起的。Gd原子局域结构在退火期间无明显变化，故其对力学性能的变化影响较小。
2007, 36(12):2136-2139.
摘要:
制备了一族多组元A1x（TiVCrMnFeCoNiCu）10-x（x=0，11．1，20，40）（x为原子百分数，下同）伪二元高熵合金，研究了该新型合金系的显微组织。结果表明：Al含量为零时，合金为fcc，bcc，σ相和非晶相等多相共存；随着Al含量的增加，合金微观组织趋于简单，当x=20时，合金中只有bee简单固溶体；但当Al含量继续增加到x=40时，合金中开始出现Al，Ti等金属间化合物；多组元合金的高混合熵效应能够有效抑制金属间化合物等复杂相的析出，有助于简单固溶体的形成。使该合金系的相数低于由Gibbs相律所定的最大平衡相数。
制备了一族多组元A1x（TiVCrMnFeCoNiCu）10-x（x=0，11．1，20，40）（x为原子百分数，下同）伪二元高熵合金，研究了该新型合金系的显微组织。结果表明：Al含量为零时，合金为fcc，bcc，σ相和非晶相等多相共存；随着Al含量的增加，合金微观组织趋于简单，当x=20时，合金中只有bee简单固溶体；但当Al含量继续增加到x=40时，合金中开始出现Al，Ti等金属间化合物；多组元合金的高混合熵效应能够有效抑制金属间化合物等复杂相的析出，有助于简单固溶体的形成。使该合金系的相数低于由Gibbs相律所定的最大平衡相数。
2007, 36(12):2140-2143.
摘要:
采用放电等离子烧结技术制备了Nd15Dy1．2Fe余A10.8B6永磁材料。通过扫描电镜和透射电镜观察和磁性能测试，研究了不同烧结温度和回火处理后的磁体显微组织及其对磁性能的影响。结果表明：在烧结温度为810℃时，可获得均匀细小的显微组织，通过回火处理能优化磁体显微组织，改善富钕相分布，从而达到提高磁性能的目的。同时，选区电子衍射研究发现，回火处理使三角晶界处富钕相的晶体结构由近似双六方结构转变为面心立方结构。
采用放电等离子烧结技术制备了Nd15Dy1．2Fe余A10.8B6永磁材料。通过扫描电镜和透射电镜观察和磁性能测试，研究了不同烧结温度和回火处理后的磁体显微组织及其对磁性能的影响。结果表明：在烧结温度为810℃时，可获得均匀细小的显微组织，通过回火处理能优化磁体显微组织，改善富钕相分布，从而达到提高磁性能的目的。同时，选区电子衍射研究发现，回火处理使三角晶界处富钕相的晶体结构由近似双六方结构转变为面心立方结构。
2007, 36(12):2144-2147.
摘要:
采用液态浸渗挤压法制备了硼酸铝晶须增强铝基复合材料（简称（AlBO）w／Al），通过OM，XRD，EDS，SEM及TEM等研究手段对其微观缺陷进行观察分析。发现（AlBO）。／Al复合材料中的主要缺陷并非硼酸铝晶须与基体之间的界面反应产物，而是制备过程中晶须的偏聚重融、基体合金中析出的铜铝化合物Al2Cu及显微缩孔，它们作为复合材料的主要缺陷而成为裂纹源，最终影响复合材料的力学性能。
采用液态浸渗挤压法制备了硼酸铝晶须增强铝基复合材料（简称（AlBO）w／Al），通过OM，XRD，EDS，SEM及TEM等研究手段对其微观缺陷进行观察分析。发现（AlBO）。／Al复合材料中的主要缺陷并非硼酸铝晶须与基体之间的界面反应产物，而是制备过程中晶须的偏聚重融、基体合金中析出的铜铝化合物Al2Cu及显微缩孔，它们作为复合材料的主要缺陷而成为裂纹源，最终影响复合材料的力学性能。
2007, 36(12):2148-2151.
摘要:
运用置换原子计算层错能的热力学模型，计算了Ni-Al-W，Ni-Al-Co合金的层错能。分析了W，Co元素对Ni-6Al合金，Al元素对Ni-5W，Ni-5Co合金层错能的影响。结果表明：随温度升高，合金的层错能提高。随着W，Co质量分数提高，Ni-6Al-xW，Ni-6Al-xCo合金的层错能均提高；随元素Al质量分数的增加，Ni-5Co，Ni-5W合金层错能降低。
运用置换原子计算层错能的热力学模型，计算了Ni-Al-W，Ni-Al-Co合金的层错能。分析了W，Co元素对Ni-6Al合金，Al元素对Ni-5W，Ni-5Co合金层错能的影响。结果表明：随温度升高，合金的层错能提高。随着W，Co质量分数提高，Ni-6Al-xW，Ni-6Al-xCo合金的层错能均提高；随元素Al质量分数的增加，Ni-5Co，Ni-5W合金层错能降低。
2007, 36(12):2152-2155.
摘要:
利用电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度试验机等分析手段，对采用焊接复合式靶材，在钛表面沉积出的钯膜层进行分析研究。结果表明：钯膜层具有电弧离子镀典型特征，膜层的厚度为1,2-2μm，膜层致密。提高膜层的沉积温度使膜层与基体之间生成Ti4Pd相。膜层的表面硬度约为2GPa，在膜层与基体之间由于生成了Ti4Pd相，硬度增加到2．8GPa。
利用电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度试验机等分析手段，对采用焊接复合式靶材，在钛表面沉积出的钯膜层进行分析研究。结果表明：钯膜层具有电弧离子镀典型特征，膜层的厚度为1,2-2μm，膜层致密。提高膜层的沉积温度使膜层与基体之间生成Ti4Pd相。膜层的表面硬度约为2GPa，在膜层与基体之间由于生成了Ti4Pd相，硬度增加到2．8GPa。
2007, 36(12):2156-2159.
摘要:
采用粉末冶金（PM）热等静压（HIP）法以Ta-W-Hf预合金粉末为原料制备了致密块体材料及进行高温处理，测量了材料晶内和晶界处的显微硬度，分析了氧和铪元素的分布状态。结果表明，制备的Ta-W-Hf合金无论退火与否，晶界的硬度均大于晶粒内的硬度。高温退火降低了材料的整体硬度和强度，但仍高于相同成分的熔炼加工材，且韧性与熔炼加工材相当。较高的晶界硬度是由于氧和铪元素的偏聚分布及富氧富铪小粒子的析出所致。
采用粉末冶金（PM）热等静压（HIP）法以Ta-W-Hf预合金粉末为原料制备了致密块体材料及进行高温处理，测量了材料晶内和晶界处的显微硬度，分析了氧和铪元素的分布状态。结果表明，制备的Ta-W-Hf合金无论退火与否，晶界的硬度均大于晶粒内的硬度。高温退火降低了材料的整体硬度和强度，但仍高于相同成分的熔炼加工材，且韧性与熔炼加工材相当。较高的晶界硬度是由于氧和铪元素的偏聚分布及富氧富铪小粒子的析出所致。
2007, 36(12):2160-2162.
摘要:
利用重合位置点阵模型（CSL）构造Ni∑5[100]／（210）大角度晶界模型。用Recursion方法计算了B，C，La，Y，Sc，P，S在晶界的环境敏感镶嵌能和B，C，La，Y，Sc在自由表面和晶界的隔离能。计算结果表明：B，C，La，Y，Sc具有较低环境敏感镶嵌能，趋于替代其它杂质，优先占据晶界位置，起到净化晶界的作用。B，C，La，Y，Sc在晶界的隔离能比自由表面低，说明它们更有利于偏聚在晶界而非表面，为韧性杂质。
利用重合位置点阵模型（CSL）构造Ni∑5[100]／（210）大角度晶界模型。用Recursion方法计算了B，C，La，Y，Sc，P，S在晶界的环境敏感镶嵌能和B，C，La，Y，Sc在自由表面和晶界的隔离能。计算结果表明：B，C，La，Y，Sc具有较低环境敏感镶嵌能，趋于替代其它杂质，优先占据晶界位置，起到净化晶界的作用。B，C，La，Y，Sc在晶界的隔离能比自由表面低，说明它们更有利于偏聚在晶界而非表面，为韧性杂质。
2007, 36(12):2163-2165.
摘要:
采用三元扩散偶技术测定了Ni-Mo-Re三元系1473K的等温截面，借助电子探针微区成分分析方法分析了Ni-Mo-Re三元扩散偶的相区成分，并对其相关系进行了研究。Ni-Mo-Re三元扩散偶在1473K时存在3个二元中间化合物：χ，σ和NiMo，在此温度的扩散偶中未发现三元中间化合物。经分析，Ni-Mo—Re三元系在1473K存在4个三相区：Re＋Ni＋χ；Ni＋NiMo＋σ；σ＋χ＋Mo＋NiMo。
采用三元扩散偶技术测定了Ni-Mo-Re三元系1473K的等温截面，借助电子探针微区成分分析方法分析了Ni-Mo-Re三元扩散偶的相区成分，并对其相关系进行了研究。Ni-Mo-Re三元扩散偶在1473K时存在3个二元中间化合物：χ，σ和NiMo，在此温度的扩散偶中未发现三元中间化合物。经分析，Ni-Mo—Re三元系在1473K存在4个三相区：Re＋Ni＋χ；Ni＋NiMo＋σ；σ＋χ＋Mo＋NiMo。
2007, 36(12):2166-2168.
摘要:
通过常规凝固方法在Mg28Zn2Y三元合金中的富Mg区获得了二十面体稳定准晶相。Mg28Zn2Y三元合金铸态组织中存在α-Mg相，Mg7Zn3相和二十面体准晶相。该合金的准晶形貌有两种：一种为尺寸较大、具有五次对称性的花瓣状；另一种为尺寸稍小、对称性不太明显的团状。五次对称性的花瓣状形貌是二十面体准晶，是按其特有的五次对称轴的择优方向自由生长所致。冷却速率直接影响合金凝固过程中准晶熟化时间。熟化时间越长，越容易使准晶花瓣端部粗化以及在端部发生分又。端部的分叉容易使得花瓣准晶破碎，破碎的准晶游离到低温相中，在界面能的作用下形成多边形形貌。
通过常规凝固方法在Mg28Zn2Y三元合金中的富Mg区获得了二十面体稳定准晶相。Mg28Zn2Y三元合金铸态组织中存在α-Mg相，Mg7Zn3相和二十面体准晶相。该合金的准晶形貌有两种：一种为尺寸较大、具有五次对称性的花瓣状；另一种为尺寸稍小、对称性不太明显的团状。五次对称性的花瓣状形貌是二十面体准晶，是按其特有的五次对称轴的择优方向自由生长所致。冷却速率直接影响合金凝固过程中准晶熟化时间。熟化时间越长，越容易使准晶花瓣端部粗化以及在端部发生分又。端部的分叉容易使得花瓣准晶破碎，破碎的准晶游离到低温相中，在界面能的作用下形成多边形形貌。
2007, 36(12):2169-2173.
摘要:
应用X射线衍射（XRD）和扫描电镜／能谱分析（SEM／EDS）研究了7．5％O2-Ar条件下，熔化处理温度对银包套单芯带材芯部（Bi，Pb）-2223（简称2223）相的分解及再形成行为的影响。结果表明，适当温度下，2223相部分熔化生成一种类似于（Bi，Pb）-2212的液相和碱土铜酸盐（AEC），主要是（Sr，Ca）14Cu24O41（14：24-AEC）和（Ca，Sr）2CuO3（2：1-AEC），对于这一高温超导相的可逆再形成至关重要。随着熔化处理温度的升高，2223相熔化分解生成的液相的成分经历了从介于2223和2212计量比之间向2212，并进一步向2201计量比的演变过程。2223相易于从类似于2212的液相中析出，而从接近2201计量比的液相中更易于生成2212相。2223相从过度熔化生成的液相中再形成经历了两个途径：一是直接从液相中析出，二是由冷却过程初期形成的2212相转变而来。
应用X射线衍射（XRD）和扫描电镜／能谱分析（SEM／EDS）研究了7．5％O2-Ar条件下，熔化处理温度对银包套单芯带材芯部（Bi，Pb）-2223（简称2223）相的分解及再形成行为的影响。结果表明，适当温度下，2223相部分熔化生成一种类似于（Bi，Pb）-2212的液相和碱土铜酸盐（AEC），主要是（Sr，Ca）14Cu24O41（14：24-AEC）和（Ca，Sr）2CuO3（2：1-AEC），对于这一高温超导相的可逆再形成至关重要。随着熔化处理温度的升高，2223相熔化分解生成的液相的成分经历了从介于2223和2212计量比之间向2212，并进一步向2201计量比的演变过程。2223相易于从类似于2212的液相中析出，而从接近2201计量比的液相中更易于生成2212相。2223相从过度熔化生成的液相中再形成经历了两个途径：一是直接从液相中析出，二是由冷却过程初期形成的2212相转变而来。
2007, 36(12):2174-2178.
摘要:
以Ba和Sm作为填充原子，用熔融法结合放电等离子快速烧结（SPS）制备出了单相的Ba和Sm复合填充的Skutterudite化合物BamSmnFexCO4-xSb12,研究了两种原子复合填充总量及填充比例对其热电性能的影响规律。结果表明：随着Ba和Sm双原子复合填充总量的增加，P型BamSmnFexCo4-xSb12化合物的Seebeck系数增加、电导率和热导率降低。当复合填充总量相近时，Ba原子填充比例较大的Skutterudite化合物，其电性能稍好：而Sm原子填充比例较大的Skutterudite化合物，其热导率稍低。本研究中Ba0.218Sm0.204Fe1.51Co2.50Sb12化合物的最大热电性能指数ZTmax。值在800K时为0．75。
以Ba和Sm作为填充原子，用熔融法结合放电等离子快速烧结（SPS）制备出了单相的Ba和Sm复合填充的Skutterudite化合物BamSmnFexCO4-xSb12,研究了两种原子复合填充总量及填充比例对其热电性能的影响规律。结果表明：随着Ba和Sm双原子复合填充总量的增加，P型BamSmnFexCo4-xSb12化合物的Seebeck系数增加、电导率和热导率降低。当复合填充总量相近时，Ba原子填充比例较大的Skutterudite化合物，其电性能稍好：而Sm原子填充比例较大的Skutterudite化合物，其热导率稍低。本研究中Ba0.218Sm0.204Fe1.51Co2.50Sb12化合物的最大热电性能指数ZTmax。值在800K时为0．75。
2007, 36(12):2179-2183.
摘要:
通过对718合金中沉淀强化元素Al，Ti以及固溶强化元素W含量的调整，研究了δ相形成规律及合金中γ″／γ′复合析出组织的形成条件，同时分析了合金的微观组织与力学性能之间的关系。结果表明，维持理想的（Al＋Ti＋Nb）含量（at％）及（Al＋Ti）／Nb原子分数比可以显著减少针状δ相的析出，得到稳定的γ″／γ′复合析出组织并提高合金的拉伸强度、持久及硬度等多项力学性能。而在718合金基础上，采用W强化的合金与原型718合金相比也显现出了更为优异的力学性能。
通过对718合金中沉淀强化元素Al，Ti以及固溶强化元素W含量的调整，研究了δ相形成规律及合金中γ″／γ′复合析出组织的形成条件，同时分析了合金的微观组织与力学性能之间的关系。结果表明，维持理想的（Al＋Ti＋Nb）含量（at％）及（Al＋Ti）／Nb原子分数比可以显著减少针状δ相的析出，得到稳定的γ″／γ′复合析出组织并提高合金的拉伸强度、持久及硬度等多项力学性能。而在718合金基础上，采用W强化的合金与原型718合金相比也显现出了更为优异的力学性能。
2007, 36(12):2184-2188.
摘要:
以Cu，Ti混合粉末作为钎料，对Si／SiC陶瓷与低膨胀钛合金进行了真空钎焊。采用SEM对接头的连接状况，组织结构进行了观察分析；同时测量了接头的室温剪切强度，并探讨了影响接头强度的因素。结果表明：Cu-Ti钎料对陶瓷和钛合金具有良好的润湿性，在890℃保温10min条件下能形成结构均匀、连接良好的接头，在结合层与陶瓷界面生成TiSi2，CuTiSi反应层；在保温15min条件下则生成TiSi，CuTiSi，Ti3SiC2，Nb3si多种反应物。两种工艺条件下结合层与低膨胀钛合金界面均形成Ti合金／（Ti，Nb）层／CuTi层／Cu3Ti2层多层扩散反应层；接头的室温剪切强度与连接时间有关，在10min时达到最大值121．1MPa；15min时由于在结合层与陶瓷界面生成多种反应产物，容易在陶瓷的近缝区和结合层产生裂纹，导致接头强度降低。
以Cu，Ti混合粉末作为钎料，对Si／SiC陶瓷与低膨胀钛合金进行了真空钎焊。采用SEM对接头的连接状况，组织结构进行了观察分析；同时测量了接头的室温剪切强度，并探讨了影响接头强度的因素。结果表明：Cu-Ti钎料对陶瓷和钛合金具有良好的润湿性，在890℃保温10min条件下能形成结构均匀、连接良好的接头，在结合层与陶瓷界面生成TiSi2，CuTiSi反应层；在保温15min条件下则生成TiSi，CuTiSi，Ti3SiC2，Nb3si多种反应物。两种工艺条件下结合层与低膨胀钛合金界面均形成Ti合金／（Ti，Nb）层／CuTi层／Cu3Ti2层多层扩散反应层；接头的室温剪切强度与连接时间有关，在10min时达到最大值121．1MPa；15min时由于在结合层与陶瓷界面生成多种反应产物，容易在陶瓷的近缝区和结合层产生裂纹，导致接头强度降低。
2007, 36(12):2189-2193.
摘要:
利用磁控溅射法制备了具有Pt缓冲层的[FePt]50多层膜.通过x射线衍射(XRD)分析和磁性测量研究了不同缓冲层厚度对样品微结构演变和磁性能的影响.结果表明,随着Pt缓冲层厚度(t≤8.6 nm)的增加,薄膜合金的有序化温度明显降低,晶粒尺寸逐渐减小FePt薄膜样品点阵常数c/a的比值逐渐减小,有序度参数S逐渐增大;同时样品的矫顽力也随着缓冲层厚度的增加而增大,在425℃退火的样品,其矫顽力由缓冲层厚度t=0时的398 kA/m增加到t=8.6nm时的523 kA/m(接近无缓冲层样品在500℃退火的值),平均变化率为14.53 kA·m-1/nm,有效地降低了样品的退火温度;与此同时,剩磁比逐渐减小,从0.68减少到0.56.
利用磁控溅射法制备了具有Pt缓冲层的[FePt]50多层膜.通过x射线衍射(XRD)分析和磁性测量研究了不同缓冲层厚度对样品微结构演变和磁性能的影响.结果表明,随着Pt缓冲层厚度(t≤8.6 nm)的增加,薄膜合金的有序化温度明显降低,晶粒尺寸逐渐减小FePt薄膜样品点阵常数c/a的比值逐渐减小,有序度参数S逐渐增大;同时样品的矫顽力也随着缓冲层厚度的增加而增大,在425℃退火的样品,其矫顽力由缓冲层厚度t=0时的398 kA/m增加到t=8.6nm时的523 kA/m(接近无缓冲层样品在500℃退火的值),平均变化率为14.53 kA·m-1/nm,有效地降低了样品的退火温度;与此同时,剩磁比逐渐减小,从0.68减少到0.56.
2007, 36(12):2194-2198.
摘要:
利用激光熔炼技术制备出以金属硅化物Ti5Si3为耐磨增强相、以金属间化合物TiCo为增韧相的双相金属间化合物新型耐磨合金。用OM，SEM，XRD与EDS等方法分析了合金的显微组织、相组成及成分。在室温干滑动磨损条件下测试了合金的耐磨性能，研究了合金组织中TiCo含量对合金显微组织、硬度及耐磨性能的影响。结果表明，合金的显微组织均由块状Ti5Si3初生相及TiCo／Ti5Si3共晶基体组成并具有优异的室温干滑动耐磨损性能。随TiCo含量的增加，初生相Ti5Si3的体积分数与合金的显微硬度下降，合金的韧性与耐磨性能随之显著提高。Ti5Si3的高硬度和TiCo的高韧性是该合金具有优异耐磨性能的主要原因。
利用激光熔炼技术制备出以金属硅化物Ti5Si3为耐磨增强相、以金属间化合物TiCo为增韧相的双相金属间化合物新型耐磨合金。用OM，SEM，XRD与EDS等方法分析了合金的显微组织、相组成及成分。在室温干滑动磨损条件下测试了合金的耐磨性能，研究了合金组织中TiCo含量对合金显微组织、硬度及耐磨性能的影响。结果表明，合金的显微组织均由块状Ti5Si3初生相及TiCo／Ti5Si3共晶基体组成并具有优异的室温干滑动耐磨损性能。随TiCo含量的增加，初生相Ti5Si3的体积分数与合金的显微硬度下降，合金的韧性与耐磨性能随之显著提高。Ti5Si3的高硬度和TiCo的高韧性是该合金具有优异耐磨性能的主要原因。
2007, 36(12):2199-2203.
摘要:
以柠檬酸和金属盐为原料,采用有机凝胶一热还原法制备了FeNiCu合金微细纤维.通过FTIR,XRD,TG/DSC,SEM和VSM对纤维先躯体凝胶的结构、物相组成、热分解过程、热处理后产物的形貌及磁性能进行了表征.结果表明,在凝胶形成过程中,金属离子可单齿配位于柠檬酸根阴离子,并形成线性分子结构,使凝胶有较好的可纺性;先驱体纤维经氢气和氮气气氛下800℃还原1 h后形成了晶粒细小、直径可以小于1μm、长度可达0.5 m的均匀Fe0.33Ni0.33Cu0.33 合金微细纤维,其饱和磁化强度为82.17 A·m2/kg,矫顽力为6.67 kA/m.
以柠檬酸和金属盐为原料,采用有机凝胶一热还原法制备了FeNiCu合金微细纤维.通过FTIR,XRD,TG/DSC,SEM和VSM对纤维先躯体凝胶的结构、物相组成、热分解过程、热处理后产物的形貌及磁性能进行了表征.结果表明,在凝胶形成过程中,金属离子可单齿配位于柠檬酸根阴离子,并形成线性分子结构,使凝胶有较好的可纺性;先驱体纤维经氢气和氮气气氛下800℃还原1 h后形成了晶粒细小、直径可以小于1μm、长度可达0.5 m的均匀Fe0.33Ni0.33Cu0.33 合金微细纤维,其饱和磁化强度为82.17 A·m2/kg,矫顽力为6.67 kA/m.
2007, 36(12):2204-2207.
摘要:
应用高能球磨法制备了纳米钛改性聚合物，并将其分散到树脂中制成高效防腐涂料。利用XRD，XRF，TEM，SEM和XPS等对纳米钛改性聚合物进行了表征，初步探讨了钛粉与聚合物的作用机制。实验表明：在球料比为3：1时制备的黑色浆状样品中，钛粉被聚合物吸附和包覆，其粒度为50～80nm，分布均匀。将添加了纳米钛改性聚合物的防腐涂料固化，分别置于30％H2SO4，10％NaOH溶液和3．5％NaCl盐雾中经过4320、6000、2000h测试后，漆膜无变化。说明添加的纳米钛改性聚合物能够极大地提高涂料的防腐性能。
应用高能球磨法制备了纳米钛改性聚合物，并将其分散到树脂中制成高效防腐涂料。利用XRD，XRF，TEM，SEM和XPS等对纳米钛改性聚合物进行了表征，初步探讨了钛粉与聚合物的作用机制。实验表明：在球料比为3：1时制备的黑色浆状样品中，钛粉被聚合物吸附和包覆，其粒度为50～80nm，分布均匀。将添加了纳米钛改性聚合物的防腐涂料固化，分别置于30％H2SO4，10％NaOH溶液和3．5％NaCl盐雾中经过4320、6000、2000h测试后，漆膜无变化。说明添加的纳米钛改性聚合物能够极大地提高涂料的防腐性能。
2007, 36(12):2208-2211.
摘要:
研究了时效时间对激光快速成形后时效硬化镍基高温合金Rene′88DT中沉淀相组织演化和力学性能的影响。发现随时效时间的增加，沉淀相y’略有长大，颗粒之间发生大颗粒吞噬小颗粒的粗化，时效40h后沉淀相颗粒粗化明显。对经不同时间时效后的激光快速成形Rene′88DT试样进行了硬度测试。结果显示，在时效时间为28h时，硬度有一峰值HRC49。在此基础上，采用1165℃，2h固溶、空冷＋760℃，28h时效的热处理工艺对激光快速成形标准拉伸棒样进行了热处理，拉伸结果显示成形件的抗拉强度较激光沉积态提高了400MPa，屈服强度接近同种材料的粉末锻造水平。
研究了时效时间对激光快速成形后时效硬化镍基高温合金Rene′88DT中沉淀相组织演化和力学性能的影响。发现随时效时间的增加，沉淀相y’略有长大，颗粒之间发生大颗粒吞噬小颗粒的粗化，时效40h后沉淀相颗粒粗化明显。对经不同时间时效后的激光快速成形Rene′88DT试样进行了硬度测试。结果显示，在时效时间为28h时，硬度有一峰值HRC49。在此基础上，采用1165℃，2h固溶、空冷＋760℃，28h时效的热处理工艺对激光快速成形标准拉伸棒样进行了热处理，拉伸结果显示成形件的抗拉强度较激光沉积态提高了400MPa，屈服强度接近同种材料的粉末锻造水平。
2007, 36(12):2212-2215.
摘要:
研究了退火对玻璃包覆FeCuNbVSiB（Fe基）和CoNiFeSiB（Co基）合金微丝磁性能的影响。结果表明，Fe基和Co基玻璃包覆合金微丝的矫顽力都是随着退火温度的升高先降低后增高，矫顽力分别在470℃和360℃退火后达到最小值：154A／m和141A／m。随着Fe基微丝样品中Fe-B硬磁相的出现和Co基微丝样品中α-Co晶粒的出现，Fe基和Co基玻璃包覆合金微丝的矫顽力和饱和场都急剧增加。
研究了退火对玻璃包覆FeCuNbVSiB（Fe基）和CoNiFeSiB（Co基）合金微丝磁性能的影响。结果表明，Fe基和Co基玻璃包覆合金微丝的矫顽力都是随着退火温度的升高先降低后增高，矫顽力分别在470℃和360℃退火后达到最小值：154A／m和141A／m。随着Fe基微丝样品中Fe-B硬磁相的出现和Co基微丝样品中α-Co晶粒的出现，Fe基和Co基玻璃包覆合金微丝的矫顽力和饱和场都急剧增加。
2007, 36(12):2216-2219.
摘要:
根据金属氢化物的热力学特性，储氢合金可应用于热驱动化学氢压缩器。针对热驱动化学氢压缩器用储氢合金的要求，系统研究了Ti-Mn系和Ti-Cr系多元储氢合金的储氢性能，研究了Cr／Mn比，Fe部分取代Cr，Zr部分取代Ti以及A侧过化学计量对Ti-Mn系和Ti-Cr系多元储氢合金的储氢容量、吸放氢平台特性（包括压力、滞后和平台倾斜度等）、热力学性能、活化和动力学性能的影响，筛选出一对性能优良的储氢合金（Ti0.95Zr0.07）（Mn1.1Cr0.7V0.2）和（Ti0．95Zr0.07）（Cr1.4Mn0.4Fe0．1Cu0.1）分别作为两级热驱动化学氢压缩器的低压级和高压级合金。以此2合金设计制作了氢容量为50L的压缩器，以水作为热交换介质可将压力为2．5MPa氢气压缩到40MPa以上。
根据金属氢化物的热力学特性，储氢合金可应用于热驱动化学氢压缩器。针对热驱动化学氢压缩器用储氢合金的要求，系统研究了Ti-Mn系和Ti-Cr系多元储氢合金的储氢性能，研究了Cr／Mn比，Fe部分取代Cr，Zr部分取代Ti以及A侧过化学计量对Ti-Mn系和Ti-Cr系多元储氢合金的储氢容量、吸放氢平台特性（包括压力、滞后和平台倾斜度等）、热力学性能、活化和动力学性能的影响，筛选出一对性能优良的储氢合金（Ti0.95Zr0.07）（Mn1.1Cr0.7V0.2）和（Ti0．95Zr0.07）（Cr1.4Mn0.4Fe0．1Cu0.1）分别作为两级热驱动化学氢压缩器的低压级和高压级合金。以此2合金设计制作了氢容量为50L的压缩器，以水作为热交换介质可将压力为2．5MPa氢气压缩到40MPa以上。
2007, 36(12):2220-2223.
摘要:
为了提高纤维多孔材料的低频吸声性能，并解决材料在高频段吸声性能的起伏问题，将2～3层不同孔隙性能的不锈钢纤维材料以不同的方式组合成梯度结构，研究了纤维多孔材料梯度结构的吸声性能。结果表明：梯度多孔吸声结构可有效改善低频吸声性能。不同孔隙度的排布方式对梯度结构的吸声性能有显著影响。按照孔隙度从高到低排布有利于吸声性能的提高。在此前提下，孔隙度越高、厚度越大，梯度结构的吸声性能越好。
为了提高纤维多孔材料的低频吸声性能，并解决材料在高频段吸声性能的起伏问题，将2～3层不同孔隙性能的不锈钢纤维材料以不同的方式组合成梯度结构，研究了纤维多孔材料梯度结构的吸声性能。结果表明：梯度多孔吸声结构可有效改善低频吸声性能。不同孔隙度的排布方式对梯度结构的吸声性能有显著影响。按照孔隙度从高到低排布有利于吸声性能的提高。在此前提下，孔隙度越高、厚度越大，梯度结构的吸声性能越好。
2007, 36(12):2224-2227.
摘要:
借助扫描电镜、能谱分析、X射线衍射和振动样品磁强计研究了添加硫酸锰对Co-Fe-P合金沉积速率、结构和磁性能的影响.结果表明,少量的硫酸锰有利于Co-Fe-P镀层的沉积,但过量时会降低沉积速率.当镀液中添加的硫酸锰浓度小于0.02 mol-L-1时对镀层组成几乎没有影响,但随着其浓度进一步增大至0.04 mol·L-1,镀层组成发生显著的变化.硫酸锰对该镀层具有整平作用,而且可使镀层中颗粒细化;硫酸锰有利于镀层形成非晶或微晶态结构.硫酸锰还可以改善Co-Fe-P合金膜的磁性能.
借助扫描电镜、能谱分析、X射线衍射和振动样品磁强计研究了添加硫酸锰对Co-Fe-P合金沉积速率、结构和磁性能的影响.结果表明,少量的硫酸锰有利于Co-Fe-P镀层的沉积,但过量时会降低沉积速率.当镀液中添加的硫酸锰浓度小于0.02 mol-L-1时对镀层组成几乎没有影响,但随着其浓度进一步增大至0.04 mol·L-1,镀层组成发生显著的变化.硫酸锰对该镀层具有整平作用,而且可使镀层中颗粒细化;硫酸锰有利于镀层形成非晶或微晶态结构.硫酸锰还可以改善Co-Fe-P合金膜的磁性能.
2007, 36(12):2228-2231.
摘要:
用恒电位电化学沉积法，尝试在氧化铝模板纳米孔内制备超长铜纳米线。透射电子显微镜（TEM）和扫描电子显微镜（SEM）分析结果表明：在较低的沉积电位下，纳米线表面较为光滑且呈现条纹结构，直径均匀，大约100nm，线长可达40-50μm，放置一段时间后离解成颗粒状；较高沉积电位下，纳米线的边缘粗糙不平，主要由晶粒连接而成，晶粒之间有空隙存在。金属纳米线的生长实际上是金属颗粒的堆积过程，金属原子之间无较强的化学键存在。由X射线衍射（XRD）、高分辨透射电子显微镜（HRTEM）分析得知，低电位下所得纳米线为单晶结构，沿[111]方向生长，而高电位下则出现了孪晶结构。
用恒电位电化学沉积法，尝试在氧化铝模板纳米孔内制备超长铜纳米线。透射电子显微镜（TEM）和扫描电子显微镜（SEM）分析结果表明：在较低的沉积电位下，纳米线表面较为光滑且呈现条纹结构，直径均匀，大约100nm，线长可达40-50μm，放置一段时间后离解成颗粒状；较高沉积电位下，纳米线的边缘粗糙不平，主要由晶粒连接而成，晶粒之间有空隙存在。金属纳米线的生长实际上是金属颗粒的堆积过程，金属原子之间无较强的化学键存在。由X射线衍射（XRD）、高分辨透射电子显微镜（HRTEM）分析得知，低电位下所得纳米线为单晶结构，沿[111]方向生长，而高电位下则出现了孪晶结构。
2007, 36(12):2232-2235.
摘要:
针对第2代单晶高温合金DD6，采用籽晶制备了小角度晶界双晶试样。初步定量研究了小角度晶界对单晶高温合金DD6980℃拉伸性能的影响。结果表明，随着小角度晶界角度的增加，试样的塑性显著降低，抗拉强度下降。与[001]取向标准试样的韧窝型断裂不同，小角度晶界试样出现不同程度的解理断裂特征，在晶界角度较大时，出现明显的沿晶断裂特征。与[001]标准试样相比，小角度晶界试样的断裂过程发生了变化，导致断裂机制发生变化。在980℃条件下，垂直于拉伸应力轴的枝晶界和小角度晶界将导致合金拉伸性能的降低。
针对第2代单晶高温合金DD6，采用籽晶制备了小角度晶界双晶试样。初步定量研究了小角度晶界对单晶高温合金DD6980℃拉伸性能的影响。结果表明，随着小角度晶界角度的增加，试样的塑性显著降低，抗拉强度下降。与[001]取向标准试样的韧窝型断裂不同，小角度晶界试样出现不同程度的解理断裂特征，在晶界角度较大时，出现明显的沿晶断裂特征。与[001]标准试样相比，小角度晶界试样的断裂过程发生了变化，导致断裂机制发生变化。在980℃条件下，垂直于拉伸应力轴的枝晶界和小角度晶界将导致合金拉伸性能的降低。
2007, 36(12):2236-2239.
摘要:
对电磁连铸AZ31镁合金的宏观组织，以及溶质元素在铸锭截面上的分布规律进行了工业化（生产）规模的实验研究。结果表明：合适与匹配的连铸工艺和电磁场处理可使镁铸坯晶粒组织细化。在拉速8cm／min和表观直流电流40A的电磁场条件下，Ф162mm圆坯的AZ31镁合金宏观凝固组织细化为均匀的等轴晶组织。同时，铸坯中溶质元素的偏析明显改善。以Zn，Mn元素为例，其平均偏析度分别比普通连铸下降73％和67％。
对电磁连铸AZ31镁合金的宏观组织，以及溶质元素在铸锭截面上的分布规律进行了工业化（生产）规模的实验研究。结果表明：合适与匹配的连铸工艺和电磁场处理可使镁铸坯晶粒组织细化。在拉速8cm／min和表观直流电流40A的电磁场条件下，Ф162mm圆坯的AZ31镁合金宏观凝固组织细化为均匀的等轴晶组织。同时，铸坯中溶质元素的偏析明显改善。以Zn，Mn元素为例，其平均偏析度分别比普通连铸下降73％和67％。
2007, 36(12):2240-2243.
摘要:
介绍了一种等离子体电弧的多波长光谱诊断方法。利用一个CCD多通道光谱仪测得Ag／LaFe1-xNixO3-δ银基触点电弧的扫描多波长光谱。应用该光谱诊断方法研究了电弧等离子体中活性粒子及输入功率、通断频率和触点间距等工作参数对电弧的影响，确定了Ag／LaFe1-xNixO3-δ银基触点材料最有利的工作条件。这种非侵入式光谱诊断，为触点材料性能检测提供了一种有效的诊断方法。
介绍了一种等离子体电弧的多波长光谱诊断方法。利用一个CCD多通道光谱仪测得Ag／LaFe1-xNixO3-δ银基触点电弧的扫描多波长光谱。应用该光谱诊断方法研究了电弧等离子体中活性粒子及输入功率、通断频率和触点间距等工作参数对电弧的影响，确定了Ag／LaFe1-xNixO3-δ银基触点材料最有利的工作条件。这种非侵入式光谱诊断，为触点材料性能检测提供了一种有效的诊断方法。
2007, 36(12):2244-2247.
摘要:
用失重法、线性电位扫描、恒流放电、电化学阻抗谱等方法研究了AZ31镁合金在中性MgSO4溶液中的电化学性能及有机添加剂十二烷基苯磺酸钠（SDBS）对AZ31镁合金的缓蚀作用。结果表明，少量的SDBS能使AZ31镁合金的开路电位和活化电位正移，极化电阻增大，电极表面氢气的析出受到抑制，大电流放电性能得到改善。SDBS的缓蚀效果与其使用量之间成“反S”型的变化关系。SDBS浓度小于0．1mmol／L时，其缓蚀作用随SDBS的增加而增强；在0．1～0．2mmol／L的范围内，缓蚀作用则随SDBS的增加而降低；之后又随SDBS的增加而增强。有机缓蚀剂吸附理论可以解释这种变化规律，而驰豫过程阻抗值和电荷传递电阻受SDBS影响的不同步是这一规律的深层原因。AZ31镁合金在50mA／cm^2电流密度下的恒流放电效率大于73％，具有作为金属燃料电池负极材料的实际价值。
用失重法、线性电位扫描、恒流放电、电化学阻抗谱等方法研究了AZ31镁合金在中性MgSO4溶液中的电化学性能及有机添加剂十二烷基苯磺酸钠（SDBS）对AZ31镁合金的缓蚀作用。结果表明，少量的SDBS能使AZ31镁合金的开路电位和活化电位正移，极化电阻增大，电极表面氢气的析出受到抑制，大电流放电性能得到改善。SDBS的缓蚀效果与其使用量之间成“反S”型的变化关系。SDBS浓度小于0．1mmol／L时，其缓蚀作用随SDBS的增加而增强；在0．1～0．2mmol／L的范围内，缓蚀作用则随SDBS的增加而降低；之后又随SDBS的增加而增强。有机缓蚀剂吸附理论可以解释这种变化规律，而驰豫过程阻抗值和电荷传递电阻受SDBS影响的不同步是这一规律的深层原因。AZ31镁合金在50mA／cm^2电流密度下的恒流放电效率大于73％，具有作为金属燃料电池负极材料的实际价值。
2007, 36(12):2248-2250.
摘要:
通过球磨LiBHdMg，使得镁的吸放氢性能得到明显改善。活化结果显示，在氩气气氛下，球磨1h的LiBHdMg混合物经250℃，60min处理后的吸氢量可以达到6．7％（质量分数，下同）。200℃，80min处理后的吸氢量可以达到3．0％。而纯镁粉在相同条件下几乎不吸氢。PCT结果显示，LiBH4也明显改善镁氢化后的放氢性能。
通过球磨LiBHdMg，使得镁的吸放氢性能得到明显改善。活化结果显示，在氩气气氛下，球磨1h的LiBHdMg混合物经250℃，60min处理后的吸氢量可以达到6．7％（质量分数，下同）。200℃，80min处理后的吸氢量可以达到3．0％。而纯镁粉在相同条件下几乎不吸氢。PCT结果显示，LiBH4也明显改善镁氢化后的放氢性能。
2007, 36(12):2251-2253.
摘要:
在Triton X-100/Vc/H2O微乳液中,用0.001 mol·L-1HAuCl4溶液代替组分水,以Vc作还原剂制备纳米金.用紫外-可见光谱和透射电镜进行分析.结果表明,所制备的金纳米粒子的平均粒度在20 nm左右,且粒子的粒度分布范围较窄.无论是在固定0.001 mol.L-1HAuCl4/Vc质量比下改变Triton X-100的含量,还是在固定Triton X-100/0.001 mol·L-1 HAuCl4质量比下改变Vc的含量,所得的金纳米粒子大小与形状都没有明显的变化.初步探讨了在Triton X-100/Vc/H2O微乳液中合成纳米金的机制.
在Triton X-100/Vc/H2O微乳液中,用0.001 mol·L-1HAuCl4溶液代替组分水,以Vc作还原剂制备纳米金.用紫外-可见光谱和透射电镜进行分析.结果表明,所制备的金纳米粒子的平均粒度在20 nm左右,且粒子的粒度分布范围较窄.无论是在固定0.001 mol.L-1HAuCl4/Vc质量比下改变Triton X-100的含量,还是在固定Triton X-100/0.001 mol·L-1 HAuCl4质量比下改变Vc的含量,所得的金纳米粒子大小与形状都没有明显的变化.初步探讨了在Triton X-100/Vc/H2O微乳液中合成纳米金的机制.
2007, 36(12):2254-2256.
摘要:
研究了电子束悬浮区域熔炼法制备的晶向为〈111〉的Mo-3Nb（质量百分数，下同）合金单晶在高温／低应力环境中的蠕变性能及其蠕变机理。结果表明，Mo-Nb合金单晶中，溶质原子Nb的添加增大了原子间扩散阻力，使材料高温稳态蠕变率减小，大大提高了材料的高温抗蠕变性能；在1500℃，10MPa时，Mo-3Nb合金单晶的稳态蠕变率较纯Mo单晶降低了3个数量级，且其蠕变机理为扩散蠕变。
研究了电子束悬浮区域熔炼法制备的晶向为〈111〉的Mo-3Nb（质量百分数，下同）合金单晶在高温／低应力环境中的蠕变性能及其蠕变机理。结果表明，Mo-Nb合金单晶中，溶质原子Nb的添加增大了原子间扩散阻力，使材料高温稳态蠕变率减小，大大提高了材料的高温抗蠕变性能；在1500℃，10MPa时，Mo-3Nb合金单晶的稳态蠕变率较纯Mo单晶降低了3个数量级，且其蠕变机理为扩散蠕变。
